度，N·s/m*；V為體積流量，m2/s。
壓力式噴嘴功率消耗計算。
功率消耗的計算式為：
N-He（3-3-11）
10°7
式中，N為功率，kW；V為噴流量，m2/s；p為液體密度，k/m'；H為泵的壓頭，
mH?O；7為泵的效率。
三、噴淋塔的主要設(shè)計參數(shù)
理論上，塔內(nèi)煙氣流速對脫硫效率具有負(fù)面影響，實際上，在逆流塔內(nèi)，除了流速以外，
有其他多種因素，綜合影響的結(jié)果仍然是正相關(guān)關(guān)系。換言之，假定其他條件不變時，流速增
二倍，源自雙膜理論的傳質(zhì)單元數(shù)只下降18.8%。這就是說，適當(dāng)提高煙氣流速，對噴淋塔
能的影響不是很大。而影響較大的卻是吸收塔煙氣人口的分布，并進而顯著影響脫硫效率，特
是在高濃度SO2煙氣情況下，這種影響將成為很重要的因素。
煙氣流速對進塔煙氣分布的影響與塔型，進氣管過渡段的設(shè)計結(jié)構(gòu)和布置方式有關(guān)，需要
道進入塔體，氣流速度從15m/s左右下降至3m/s，跨度很大，
塔內(nèi)氣體分布的均勻性具有很大的影響，因此多須將入口處的過意段煙道設(shè)計好：通意如不
，的過激段，則要求煙道軸線與塔軸線的水平線夾角宜采用15'~20°，如果入口煙道有
導(dǎo)*段管道的軸線與塔的軸線水平線交角遵循上述角度。同時為了避免噴淋液進
備：在過凌段進入塔壁以內(nèi)須延伸適當(dāng)長度，是為檐口。
加或降低塔內(nèi)的噴淋總量（L）。多數(shù)情況下，每層噴
改變通環(huán)系的投語食款可以覺量責(zé)廠版基局景高超表面積大致與噴淋總量成正比。這
不會影響噴嘴工作壓力的穩(wěn)定性，因而液滴粒度分布也不會隨
循環(huán)泵投運合數(shù)的這第個安高人公因相互破撤面凝海，或因液滴碰道塔內(nèi)管件面消失。在
美云造流噴淋塔的試驗顯示，NTU與LA7成正比，而橫向氣
在一中要有多個級林品的噴非空指內(nèi)，每個噴帶層向最收區(qū)重就鏡食海表可吸地品
液滴在塔內(nèi)運行的軌跡較長，在塔內(nèi)停留的時間
增加而增加，這是因為上層噴管產(chǎn)售單最薄套，產(chǎn)品高、制如，被演離開噴嘴出！
大，另外液滴越往下降，其表面的堿度下降越大，
高后，速度下降，于是氣被愿厚增本起柔地理，高位噴管霧化的液潤降洛至較低部
脫硫的影響不如低位噴管產(chǎn)生的流演的生用，的試驗印證這點，僅投運下部兩個噴淋層
兩個噴淋層時，脫硫率也只有76% （NTL
效率是73%（NTU=1.31），面僅投運上部喂食一算管一數(shù)。資淋區(qū)的類型高度是7~
地蓋整處蜜料產(chǎn)需要蛋聚層高食和要發(fā)密的高級職原了豐富的經(jīng)驗，盡管設(shè)計上
但總的來說超向是一致的。以圖3-3-13為例，可供參考。
+hs +hs ths +hs+hr+hs
確定；A：為噴淋層總高度，按層間距
、嘉露血高整登煙蛋：免囊本在金業(yè)要求動使煙量開日文度，家后根據(jù)損氣滿
第三篇塔器設(shè)備

H一吸收嘴總高；
加一投微區(qū)
ha人原最好版日漿灣
hs一選場城凝需真尺事，然
hsos效健C品L氣
還|h多了個日效根香品趣底簡海
hs一人國煙旗頂?shù)戮喟忝雌?br /> h加一最高噴淋爆柔除霧。發(fā)
ha一除霧段頂路童煙氣成。是
圖33-13塔縱向尺寸示意圖
班平空間，推薦取值1.65m；
高度，，為根據(jù)三段除需都尺時，考感沖體蔬受實黑
w城值2.5m；h7為根據(jù)設(shè)計經(jīng)驗，一般酸
為根據(jù)設(shè)計經(jīng)驗，一般取值，5B2MW燃煤機組而定，可供設(shè)計參考，針對機編的
4.SO2濃度以無非小密行條件不變的情況下，脫硫效率通常隨著入n
石灰/石灰石FGD系統(tǒng)在其他運行委世高產(chǎn)一。特別當(dāng)SO2濃度超過設(shè)計值
。入口SO2濃度對脫硫效率影響的大小面
的氧化空氣不足，脫硫效率將急劇下陣?？趕O。濃度上升時，脫硫率的下降裝
百灰石FGD，這種
石灰FGD以及采用有機酸添力加劑單的白和無數(shù)與人口SO。濃度（摩爾分率）的
單、產(chǎn)葡服淋塔的脫硫效率是隨SO2濃度升高面緩慢下降的。
位于吸收塔底部的反應(yīng)槽，具有以下3個功能：①匯集通過吸收區(qū)下落的循
收劑的溶解、中和和亞硫酸的氧化以及脫硫副產(chǎn)物的結(jié)晶析出和成長提供場所和
花空氣，形成氧化區(qū)，所以，反應(yīng)槽又可稱之為氧化槽或循環(huán)槽。
“反應(yīng)槽最重要的設(shè)計參數(shù)是槽體的體積。它通常用漿液固體物的停留時間
因為可以根據(jù)SO2脫除速率的不同適當(dāng)調(diào)整槽體的體積。SO2脫除速率還決
設(shè)計反應(yīng)槽，除了它的體積以外，還要考慮的問題是：槽體布置是與塔體
制氧化裝置和攪拌器的類型和設(shè)置方式，新吸收劑的添加部位以及循環(huán)泵和
反應(yīng)槽是整個吸收塔模塊中布置設(shè)備較多的區(qū)域。這些設(shè)備布置合理與否
504煙氣脫硫脫確凈化工程技術(shù)與設(shè)備

在傳統(tǒng)濕式石灰石FGD工藝中，反應(yīng)槽的最小體積通常要求達(dá)到較高的石灰石利用率水平，
即漿液固體物的停留時間T不低于15h。運行實踐證明，該停留時間太短將造成石灰石利用率偏
低，將石灰石磨細(xì)，可以采用較小體積的反應(yīng)槽，但能耗很高，投資成本增高，所以在反應(yīng)槽體
積和石灰石粒度之間應(yīng)尋求合適的設(shè)計值。
表3-3-6列出一些FGD裝置的了值和T。值，可供參比。
表3-3-6國內(nèi)一些FGD裝置T和了。設(shè)計值
Aa sorL/G石灰石特性
吸收著類張濃度|聯(lián)碳率%|ALmcaco,含量|有膏質(zhì)量|T介|T。/min
1號順流填料塔|3707 |>95|23.3 |≥90 |-Sl.wm
|<43um
2號順流填料塔|411～49790.5～92.19～20|=96|ASum
|<61um
題/造流液柱塔|3707 |≥95|21.8|≥90|-Olgm|=90 |9.6|2
1號逆流噴淋塔|371|>95.6|12.2|91.2-95.3|o%I |.so
2號逆流噴淋管|2660|>95.2|18.2|8.2|3%P|。
注，表中了為漿液固體物在反應(yīng)槽中的平均停留時間，傳統(tǒng)濕法為12~24h；T。為漿液循環(huán)一次在反應(yīng)槽中平均停
間，傳統(tǒng)濕法為3.5~7min。
反應(yīng)槽的體積大小還會影響脫硫副產(chǎn)物的結(jié)晶析出。當(dāng)SO2脫除量一定時，反應(yīng)槽漿
石膏過飽和度隨反應(yīng)槽體積減小而增大，較高的飽和度可能導(dǎo)致塔內(nèi)結(jié)垢。多數(shù)情況下，反
的體積大到足以避免結(jié)垢而又達(dá)到較高的石灰石利用率。
填料塔的L/G比噴淋塔的低，采用體積較大的反應(yīng)槽有助于防止塔內(nèi)結(jié)垢。
在石灰法FGD工藝中，由于消石灰易溶于水，反應(yīng)槽的體積通常比石灰石法的小得多
循環(huán)漿液中的固體物主要包括未溶解的吸收劑，脫硫反應(yīng)生成的硫酸鈣、亞硫酸鈣和少
質(zhì)沉渣以及殘存的飛灰等。處于不同部位的漿液、固體物的含量和組成不同，為了檢測和調(diào)
反應(yīng)槽固體物的停留時間與循環(huán)漿液固體物含量和反應(yīng)槽的體積成正比。
在傳統(tǒng)濕式石灰石FGD工藝中，通常循環(huán)漿液的設(shè)計含固量可以高到只要不發(fā)生明
和堵塞。當(dāng)反應(yīng)槽體積相同時，含固量高的停留時間長，反過來，當(dāng)停留時間相同時，采/
量較高的漿液，可以減小反應(yīng)槽體積。在相同的石灰石利用率條件下，可以提高脫硫效率
利于副產(chǎn)物的脫水和提高質(zhì)量。不過，傳統(tǒng)石灰石法FGD工藝設(shè)計大多采用漿液含固量
15%（質(zhì)量分?jǐn)?shù)），認(rèn)為漿液屬氣-液-固三相流體系，含固量過高可能加重磨損腐蝕，漿
第三篇塔器設(shè)備